Код | Хімічнае ўтрыманне % | |||||
C | P | Mn | Si | Cr | Ni | |
330 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤2,0 | ≤0,75 | 17-20 | 34-37 |
310 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤2,0 | ≤1,5 | 24-26 | 19-22 |
304 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤2,0 | ≤2,0 | 18-20 | 8-11 |
446 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤1,5 | ≤2,0 | 23-27 | |
430 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤1,0 | ≤2,0 | 16-18 |
Фізічныя, механічныя, каразійныя ўласцівасці
Прадукцыйнасць (сплаў) | 310 | 304 | 430 | 446 |
Дыяпазон тэмператур плаўлення ℃ | 1400-1450 гады | 1400-1425 гг | 1425-1510 гг | 1425-1510 гг |
Модуль пругкасці пры 870 ℃ | 12.4 | 12.4 | 8.27 | 9,65 |
Трываласць на разрыў пры 870 ℃ | 152 | 124 | 46.9 | 52.7 |
Модуль пашырэння пры 870 ℃ | 18.58 | 20.15 | 13.68 | 13.14 |
Праводнасць пры 500 ℃ w/mk | 18.7 | 21.5 | 24.4 | 24.4 |
Гравітацыя пры нармальнай тэмпературы г/см3 | 8 | 8 | 7.8 | 7.5 |
Страта вагі пасля 1000 гадзін цыклічнага акіслення % | 13 | 70 (100 гадзін) | 70 (100 гадзін) | 4 |
Рэзкі кругазварот паветра, тэмпература акіслення ℃ | 1035 | 870 | 870 | 1175 |
1150 | 925 | 815 | 1095 | |
Хуткасць карозіі ў H2S міль/год | 100 | 200 | 200 | 100 |
Максімальная рэкамендуемая тэмпература ў SO2 | 1050 | 800 | 800 | 1025 |
Каэфіцыент карозіі ў прыродным газе пры 815 ℃ міл/год | 3 | 12 | 4 | |
Каэфіцыент карозіі ў каменнавугальным газе пры тэмпературы 982 ℃ міль/год | 25 | 225 | 236 | 14 |
Хуткасць азотавання ў бязводным аміяку 525 ℃ міл/год | 55 | 80 | <304#>446# | 175 |
Каэфіцыент карозіі ў CH2 пры 454 ℃ міль/год | 2.3 | 48 | 21.9 | 8.7 |
Прырост вугляроду ў сплаве пры 982 ℃, 25 гадзін, 40 цыклаў % | 0,02 | 1.4 | 1.03 | 0,07 |
Код | ||||||
C | P | Mn | Si | Cr | Ni | |
330 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤2,0 | ≤0,75 | 17-20 | 34-37 |
310 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤2,0 | ≤1,5 | 24-26 | 19-22 |
304 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤2,0 | ≤2,0 | 18-20 | 8-11 |
446 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤1,5 | ≤2,0 | 23-27 | |
430 | ≤0,20 | ≤0,04 | ≤1,0 | ≤2,0 | 16-18 |
Сыравінай з'яўляюцца зліткі з нержавеючай сталі з выкарыстаннем электрычных пліт, якія растопліваюць зліткі з нержавеючай сталі, каб стаць вадкай сталі пры тэмпературы 1500 ~ 1600 ℃, а затым з дапамогай канаўчатага высокахуткаснага верціцца сталёвага кола для экстракцыі расплаву, якое вырабляе драты, якія адпавядаюць спецыфічным патрабаванням нашых кліентаў . Пры плаўленні да вадкай паверхні колавай сталі вадкая сталь выдзімаецца праз шчыліну з цэнтрабежнай сілай на вельмі высокай хуткасці з астуджэннем. Плаўныя колы вадой падтрымліваюць хуткасць астуджэння. Гэты спосаб вытворчасці з'яўляецца больш зручным і эфектыўным пры вытворчасці сталёвых валокнаў розных матэрыялаў і памераў.
Даданне тэрмаўстойлівых валокнаў з нержавеючай сталі да аморфных вогнетрывалых матэрыялаў (заліўкі, пластмасы і ўшчыльненыя матэрыялы) зменіць размеркаванне ўнутранага напружання вогнетрывалага матэрыялу, прадухіліць распаўсюджванне расколін, ператворыць механізм далікатнага разбурэння вогнетрывалага матэрыялу ў пластычны, і істотна палепшыць характарыстыкі вогнетрывалага матэрыялу.
Вобласці прымянення: верх ацяпляльнай печы, галоўка печы, дзверцы топкі, цэгла гарэлкі, дно канаўкі для адводу, кальцавая супрацьпажарная сценка печы, вечка печы для замочвання, ушчыльненне ад пяску, прамежкавая вечка каўша, зона трохвугольніка электрычнай печы, футроўка каўша для гарачага металу, пісталет-распыляльнік для вонкавага выкарыстання рафінавання, вечка траншэі гарачага металу, бар'ер ад дзындры, футроўка з розных вогнетрывалых матэрыялаў у даменнай печы, дзверцы коксавай печы і г.д.
Кароткі паток працэсу і добры эфект сплаву;
(2) Працэс хуткай загартоўкі робіць сталёвае валакно мікракрышталічнай структурай і высокай трываласцю і трываласцю;
(3) Папярочны перасек валакна мае няправільную форму паўмесяца, паверхня натуральна шурпатая і мае моцную адгезію з вогнетрывалай матрыцай;
(4) Ён мае добрую трываласць пры высокіх тэмпературах і ўстойлівасць да карозіі пры высокіх тэмпературах.